Fabritebleco-analizo de mort-gisita muldilo por tri-plata ĉarnira konekto puŝa plato krampo_h

Analizo de la rolantara procezo kaj muldila dezajno por ZL103 -alojo -krampo

Figuro 1 prezentas la strukturan diagramon de la krampa parto, kiu estas farita el ZL103 -alojo. La komplekseco de la formo de la parto, la ĉeesto de multnombraj truoj kaj ĝia maldika dikeco malfaciligas elĵeti dum la gisada procezo kaj povas konduki al deformado kaj dimensia toleremo. Konsiderante la altajn dimensiajn precizecojn kaj surfacajn kvalitajn postulojn, estas grave zorge konsideri la nutran metodon, nutran pozicion kaj partan pozicion en la muldila dezajno.

La die-gisita mulda strukturo, kiel montrita en Figuro 2, sekvas tri-platan tipan dezajnon kun du-parta disa linio. La centro nutras de la punkta pordego, provizante kontentigan efikon kaj estetike plaĉan aspekton.

La komenca pordega formo elektita por la morta muldilo estis rekta pordego. Tamen, oni observis, ke la liga areo inter la postrestanta materialo kaj la rolantaro estis relative granda post formado de partoj, igante ĝin malfacila forigi la postrestan materialon. La ĉeesto de postrestanta materialo negative influis la kvaliton de la supra surfaco de la gisado, kaŭzante ŝrumpajn kavojn, kiuj ne plenumis la rolantajn postulojn. Por trakti tion, punkta pordego estis adoptita kaj pruvis efika por produkti rolantarojn kun glataj surfacoj kaj unuformaj internaj strukturoj. La interna pordega diametro estis determinita kiel 2mm, kaj transira taŭga H7/M6 estis uzata inter la pordego -busado 21 kaj la fiksita muldila sidloko 22. La interna surfaco de la pordego estis mildigita por faciligi la apartigon de kondensado de la ĉefa kanalo, atingante surfacan krudecon de RA = 0,8µm.

Konsiderante la limojn prezentitajn de la formo de la krada sistemo, du-parta surfaca aliro estis uzata en la muldilo por trakti partan apartigon de la sprue-maniko kaj la gisita surfaco. Partoprenanta surfacon I estis uzata por apartigi la restantan materialon de la sprue -maniko, dum disigo de la surfaco II rompis la restantan materialon de la gisita surfaco. La defluilo 24, situanta ĉe la fino de la kravato 23, faciligis la sinsekvan apartigon de la du disaj surfacoj. Plue, la kravato 23 agis kiel distanca fiksilo. La longo de la buŝa maniko estis optimumigita por faciligi la forigon de la restanta materialo.

Post disiĝo, la gvida afiŝo eliras el la gvida truo de la movebla ŝablono 29. Sekve, dum mulda fermo, la mulda kavo enmetas 26 estas precize poziciigita per la nilona plonĝilo 27 sur la movebla ŝablono 29.

La komenca muldila dezajno korpigis unufojan puŝon per puŝa vergo. Ĉi tio tamen kaŭzis problemojn kiel deformado kaj grandeco ekster-tolerema en la rolantoj. Ampleksa esplorado kaj eksperimentado malkaŝis, ke la maldika dikeco kaj pli granda longo de la fandoj rezultigis pliigitan streĉan forton sur la centra enmeto de la moviĝanta muldilo, kaŭzante deformadon kiam submetita al puŝado de fortoj sur ambaŭ ekstremoj. Por solvi ĉi tiun problemon, sekundara puŝa mekanismo estis efektivigita. Ĉi tiu mekanismo uzis ĉarniran konektan strukturon, en kiu la supra puŝa plato 8 kaj malsupra puŝa plato 12 estis konektitaj tra du ĉarniraj platoj 9 kaj 10 kaj pingla ŝafto 14. La puŝa forto de la puŝa vergo de la mort-maŝino estis komence transdonita al la supra puŝa plato 8, ebligante samtempan movadon por la unua puŝo. Unufoje la limo de la limo-bloko 15 estis superita, la ĉarniro fleksiĝis, kaj la puŝanta forto de la puŝo de la morta maŝino agis nur sur la malsupra puŝa plato 12. Ĉe ĉi tiu punkto, la supra puŝa plato 8 ĉesis moviĝi, permesante la duan puŝon.

La laborprocezo de la muldilo implikas la rapidan injekton de la likva alojo sub premo de la mortpafilo, sekvita de muldilo malfermiĝanta post formado. Dum muldila malfermo, la I-I-disa surfaco estas komence apartigita, ebligante la apartigon de la restanta materialo ĉe la pordego de la Sprue-maniko 21. Poste, ĉar la muldilo daŭre malfermiĝas, streĉaj bastonoj 23 influas la apartigon de la disa surfaco II, eltirante la restantan materialon de la ingato. La tuta peco de restanta materialo povas esti forigita de la centra enmeto de la fiksita muldilo. La elĵeta mekanismo tiam estas iniciatita, komencante la unuan puŝon. La malsupra ĉarnira plato 10, pingla ŝafto 14, kaj supra ĉarnira plato 9 ebligas la puŝan vergon de la mort-casting-maŝino puŝi ambaŭ la malsupran puŝan platon 12 kaj la supran puŝan platon 8 samtempe, glate forpuŝante la gisadon for de la moviĝanta plato kaj enmetante ĝin en la mulditan centron en la enmeto 3 dum aktivigado de kerno de la fiksaĵo de la fiksa enmeto 5. Ĉar la pinglo -ŝafto 14 malproksimiĝas de la limo -bloko 15, ĝi kliniĝas al la centro de la muldilo, rezultigante la perdon de forto per la supra puŝa plato 8. Konsekvence, la riglilo puŝa vergo 18 kaj puŝo 2 haltas moviĝante, dum la malsupra puŝa plato 12 daŭre antaŭeniras, puŝante la puŝan tubon 6 kaj puŝan vergon 16 por peli la produkton el la kavo de la puŝa plato 2, atingante kompletan demodadon. La elĵeta mekanismo estas restarigita al ĝia komenca pozicio dum mulda fermo, kompletigante unu laboran ciklon.

Dum uzado de muldiloj, la surfaco de la gisado elmontris maŝo-burĝon, kiu disetendiĝis dum la nombro de mort-castaj cikloj pliiĝis. Esploro malkaŝis du kaŭzojn de ĉi tiu afero: grandaj diferencoj de mulda temperaturo kaj signifa krudeco de la kavo. Por mildigi ĉi tiujn problemojn, antaŭhejti la muldilon antaŭ uzado kaj efektivigi malvarmigon dum produktado estas esenca. La muldilo estas antaŭhejtita ĝis temperaturo de 180 ° C, kaj la surfaco krudeco de la muldilo estas kontrolita, konservante ĝin ĉe Ra≤0.4µm. Ĉi tiuj mezuroj plibonigas signife la kvaliton de la rolantoj.

La surfaco de la muldilo spertas nitridan kuracadon por plibonigi eluzan reziston, kaj taŭga antaŭcalentado kaj malvarmigo estas certigitaj dum uzado. Aldone, streĉa hardado estas farita post ĉiu 10.000 mortaj cikloj, kaj la kavo-surfaco estas polurita kaj nitridita. Ĉi tiuj paŝoj signife plilongigas la vivdaŭron de la muldilo. Nuntempe, la muldilo superis 50.000 mort-castajn ciklojn, pruvante ĝian fidindecon kaj fortikecon.

Konklude, la analizo de la gisada procezo kaj muldila dezajno por la ZL103 -alojo -krampo emfazas la gravecon konsideri faktorojn kiel nutra metodo, nutra pozicio kaj parta pozicio por atingi altan dimensian precizecon kaj surfacan kvaliton. La elektita pordega formo, Point Gate, pruvis efika por produkti rolantarojn kun glataj surfacoj kaj unuformaj strukturoj. La du-parta surfacmekanismo, kune kun la ĉarnira sekundara ellasa dezajno, solvis problemojn ligitajn al deformado kaj grandeco ekster-toleremo en la rolantoj. Post taŭga muldilo antaŭhejtado, kontrolita muldila kavo surfaco krudeco kaj preventaj mezuroj kiel nitridado, streĉa hardado kaj polurado, muldilo kun plilongigita vivdaŭro kaj plibonigita gisada kvalito estis atingita. La sukceso de ĉi tiu projekto ilustras la devontigon de Tallsen al kvalito kaj novigado.