מאַניאַפאַקאַלאַביליטי אַנאַליסיס פון שטאַרבן-קאַסטינג פורעם פֿאַר דריי-טעלער הינגע פֿאַרבינדונג שטופּן טעלער קאַנטיקער_ה

אַנאַליסיס פון די קאַסטינג פּראָצעס און פורעם פּלאַן פֿאַר זל 103 אַלוי קאַנטיקער

פיגורע 1 דיפּיקס די סטראַקטשעראַל דיאַגראַמע פון ​​די קאַנטיקער טייל, וואָס איז געמאכט פון זל 103 צומיש. די קאַמפּלעקסיטי פון דער פאָרעם פון דער טייל, די בייַזייַן פון סך האָלעס, און די דין גרעבקייט מאַכן עס שווער צו אַרויסוואַרפן בעשאַס די קאַסטינג פּראָצעס און קען פירן צו דיפאָרמיישאַן און דימענשאַנאַל טאָלעראַנץ. געגעבן די הויך דימענשאַנאַל אַקיעראַסי און ייבערפלאַך קוואַליטעט באדערפענישן, עס איז קריטיש צו קערפאַלי באַטראַכטן די פידינג אופֿן, פידינג שטעלע און טייל פּאַזישאַנינג אין דער פורעם פּלאַן.

די שטאַרבן-קאַסטינג פורעם סטרוקטור, ווי געוויזן אין פיגורע 2, וואָס איז אַ דריי-טעלער טיפּ פּלאַן מיט אַ פּאַרטינג פון צוויי-טייל. די צענטער פיטער פון די פונט טויער, צושטעלן אַ באַפרידיקנדיק ווירקונג און אַן עסטעטיקלי וואוילגעפעלן.

די ערשט טויער פאָרעם אויסדערוויילט פֿאַר די שטאַרבן-קאַסטינג פורעם איז געווען אַ דירעקט טויער. אָבער, עס איז געווען באמערקט אַז די קשר געגנט צווישן די ריזידזשואַל מאַטעריאַל און די קאַסטינג איז געווען לעפיערעך גרויס נאָך טייל פאָרמירונג, מאכן עס טשאַלאַנדזשינג צו באַזייַטיקן די ריזידזשואַל מאַטעריאַל. די בייַזייַן פון ריזידזשואַל מאַטעריאַל נעגאַטיוולי ימפּאַקטיד די קוואַליטעט פון דער אויבערשטער ייבערפלאַך פון די קאַסטינג, קאָזינג שרינגקידזש קאַוויטיזיישאַן וואָס האט נישט טרעפן די קאַסטינג רעקווירעמענץ. צו אַדרעס דעם, אַ פונט טויער איז געווען אנגענומען און פּרוווד צו זיין עפעקטיוו אין פּראָדוצירן קאַסטינגז מיט גלאַט סערפאַסיז און מונדיר ינערלעך סטראַקטשערז. די דיאַמעטער פון די ינער טויער איז געווען באשלאסן ווי 2 מם, און אַ יבערגאַנג FIT H7 / M6 איז געווען יוטאַלייזד צווישן די טויער בושינג 21 און די פאַרפעסטיקט פורעם אַוועקזעצן טעלער 22. די ינער ייבערפלאַך פון די טויער בושינג איז געווען סמודד צו פאַסילאַטייט די צעשיידונג פון קאַנדאַנסייט פון די הויפּט קאַנאַל, אַטשיווינג אַ ייבערפלאַך ראַפנאַס פון ראַ = 0.8μ ם.

קאָנסידערינג די לימיטיישאַנז געשטעלט דורך די פאָרעם פון די גייזינג סיסטעם, אַ צוויי-פּאַרטינג ייבערפלאַך צוגאַנג איז געווען אָנגעשטעלט אין דער פורעם צו אַדרעס טייל צעשיידונג פון די ספּרוע אַרבל און די קאַסטינג ייבערפלאַך. די פּאַרטינג ייבערפלאַך איך איז געווען געניצט צו באַזונדער די רוען מאַטעריאַל פון די ספּרוע אַרבל, בשעת פּאַרטינג ייבערפלאַך וו ברעכן די רוען מאַטעריאַל פון די קאַסטינג ייבערפלאַך. די בעזלי טעלער 24, אין די סוף פון די בונד רוט 23, פאַסילאַטייטיד די סאַקווענטשאַל צעשיידונג פון די צוויי פּאַרטינג סערפאַסיז. דערצו, די בונד רוט 23 אַקטאַד ווי אַ ווייַטקייט פיקסער. די לענג פון די מויל אַרבל איז געווען אָפּטימיזעד צו יז די באַזייַטיקונג פון די רוען מאַטעריאַל.

נאָך פּאַרטינג, די פירן פּאָסטן ימערדזשיז פון די פירער לאָך פון די באַוועגלעך מוסטער 29. דעריבער, בעשאַס פורעם קלאָוזשער, די פורעם קאַוואַטי אַרייַנלייגן 26 איז אַקיעראַטלי פּאַזישאַנד דורך די ניילאָן פּלאַנדזש 27 אויף די באַוועגלעך מוסטער 29.

ערשט פורעם פּלאַן ינקאָרפּערייטיד אַ איין מאָל שטופּן-אויס מיט אַ שטופּן רוט. אָבער, דאָס געפֿירט צו פראבלעמען אַזאַ ווי דיפאָרמיישאַן און גרייס פון-טאָלעראַנץ אין די קאַסטינגז. ברייט פאָרשונג און יקספּעראַמאַנטיישאַן גילוי אַז די דין גרעב און גרעסערע לענג פון די קאַסטינגז, ריזאַלטיד אין אַ געוואקסן טייטנינג קראַפט אויף די צענטער ינסערטאַד די טראַנספּלי ינסערטאַד און לידינג צו דיפאָרמיישאַן ווען אונטערטעניק צו פּושינג פאָרסעס אויף ביידע ענדס. צו באַשליסן דעם אַרויסגעבן, אַ צווייטיק פּושינג מעקאַניזאַם איז ימפּלאַמענאַד. דעם מעקאַניזאַם געוויינט אַ הינגע קשר סטרוקטור, אין וואָס די אויבערשטער שטופּן טעלער 8 און נידעריקער שטופּן טעלער 12 זענען פארבונדן דורך צוויי הינגע פּלאַטעס 9 און 10 און אַ שטיפט שטיל 14. די פּושינג קראַפט פון די שטופּן רוט פון די שטאַרבן-קאַסטינג איז טכילעס טראַנסמיטטעד צו די אויבערשטער שטופּן טעלער 8, ענייבאַלינג סיימאַלטייניאַס באַוועגונג פֿאַר דער ערשטער שטופּן. Once the limit stroke of the limit block 15 was exceeded, the hinge bent, and the pushing force from the die-casting machine's push rod acted solely on the lower push plate 12. אין דעם פונט, דער אויבערשטער שטופּן טעלער 8 פארשטאפט מאָווינג, אַלאַוינג פֿאַר די רגע שטופּ.

די אַרבעט פון די פורעם ינוואַלווז די גיך ינדזשעקשאַן פון די פליסיק צומיש אונטער דרוק פון די שטאַרבן-קאַסטינג מאַשין, נאכגעגאנגען דורך פורעם עפן נאָך פאָרמינג. בעשאַס פורעם עפן, די איך-איך פּאַרטינג ייבערפלאַך איז טכילעס אפגעשיידט, אַלאַוינג פֿאַר די צעשיידונג פון די רוען מאַטעריאַל ביי די טויער פון די זשו אַרבל 21. דערנאָך, ווי די פורעם האלט צו עפענען, שפּאַנונג ראַדז 23 ווירקן די צעשיידונג פון די פּאַרטינג ייבערפלאַך וו, פּולינג די רוען מאַטעריאַל פון די ינגאַטע. די גאנצע שטיק פון רוען מאַטעריאַל קענען ווערן אַוועקגענומען פון די צענטער ינסערטאַד פון די פאַרפעסטיקט פורעם. די אַרויסגעינקונג מעקאַניזאַם איז תייווד, אָנהייב פון דער ערשטער שטופּ. די נידעריקער הינגע טעלער 10, שטיפט שטיל 14, און אויבערשטער הינגעע טעלער 9 געבן די שטופּן פון די שטאַרבן-קאַסטינג מאַשין צו שטופּן די אויבערשטער שטופּן טעלער. ווי דער שטיפט שטיל 14 מאָוועס אַוועק פון די שיעור בלאָק 15, עס בייגן צו די צענטער פון די פורעם, ריזאַלטינג אין די אָנווער פון קראַפט דורך די אויבערשטער שטופּן טעלער 8. דעריבער, דער ריגל שטופּן רוט 18 און שטופּן טעלער 2 האַלטן מאָווינג, בשעת דער נידעריקער שטופּן טעלער 12 פאָרזעצן פאָרויס, פּושינג די שטופּן טוב 6 און שטופּן רער 6 און שטופּן רער 6 און שטופּן רער 6 און שטופּן די פּראָדוקט פון די קאַוואַטי פון די קאַוואַטי פון די פּוש אויף די פּוש טעלער 2, און דערגרייכן 1, און שטופּן רער 6 און שטופּן רער 6 און שטופּן די פּראָדוקט פון די קאַוואַטי פון די קאַראָוסטאַל טאַקט. די אַרויסוואַרף מעקאַניזאַם איז באַשטעטיק צו זיין ערשט שטעלע בעשאַס פורעם קלאָוזשער, קאַמפּליטינג איין אַרבעט ציקל.

בעשאַס פורעם באַניץ, די ייבערפלאַך פון די קאַסטינג יגזיבאַטאַד אַ מעש בער אַז יקספּאַנדיד ווי די נומער פון שטאַרבן-קאַסטינג סייקאַלז געוואקסן. פאָרשונג אַנוויילד צוויי סיבות פֿאַר דעם אַרויסגעבן: גרויס פורעם טעמפּעראַטור דיפעראַנסיז און באַטייַטיק קאַוואַטי ייבערפלאַך ראַפנאַס. צו פאַרמינערן די פראבלעמען, פּרעהעאַטינג די פורעם איידער באַניץ און ימפּלאַמענינג קאָאָלינג בעשאַס פּראָדוקציע זענען יקערדיק. די פורעם איז פּרעהעאַטעד צו אַ טעמפּעראַטור פון 180 ° C, און די ייבערפלאַך ראַפנאַס פון 180 ° C, און די ייבערפלאַך ראַפנאַס איז קאַנטראָולד און מיינטיינינג עס אין ra≤0.4μ ם. די מיטלען באטייטיק פֿאַרבעסערן די קוואַליטעט פון די קאַסטינגז.

די ייבערפלאַך פון די פורעם איז דורכגעגאנגען ניטרידינג באַהאַנדלונג צו פֿאַרבעסערן טראָגן קעגנשטעל און געהעריק פּרעהעאַטינג און קאָאָלינג זענען ינשורד בעשאַס די נוצן. אַדדיטיאָנאַללי, דרוק טעמפּערינג איז דורכגעקאָכט נאָך 10,000 שטאַרבן-קאַסטינג סייקאַלז, און די קאַוואַטי ייבערפלאַך איז פּאַלישט און ניטרידאַד. די סטעפּס באטייטיק פאַרברייטערן די לייפספּאַן פון די פורעם. דערווייַל, די פורעם האט יקסידיד 50,000 שטאַרבן-קאַסטינג סייקאַלז, דעמאַנסטרייטינג זייַן רילייאַבילאַטי און געווער.

אין מסקנא, די אַנאַליסיס פון די קאַסטינג פּראָצעס און פורעם דיזיין פֿאַר די זל 103 צומיש קלאַמער כיילייץ די וויכטיקייט פון קאַנסידערינג סיבות אַזאַ ווי פידינג אופֿן, פידינג שטעלע און טייל פון הויך דימענשאַנאַל אַקיעראַסי און ייבערפלאַך קוואַליטעט. די אויסדערוויילטע טויער פאָרעם, פונט טויער, פּרוווד עפעקטיוו אין שאפן קאַסטינגז מיט גלאַט סערפאַסיז און מונדיר סטראַקטשערז. די צוויי-פּאַרטינג ייבערפלאַך מעקאַניזאַם, צוזאמען די הינגע-באזירט צווייטיק פּוש-אויס פּלאַן, ריזאַלווד ישוז שייַכות צו דיפאָרמיישאַן און גרייס פון-טאָלעראַנץ און גרייס פון-טאָלעראַנץ און גרייס פון-טאָלעראַנץ אין די קאַסטינגז. נאָך געהעריק פורעם פּרעאַטינג, קאַנטראָולד פורעם קאַוואַטי ייבערפלאַך ראַפנאַס, און פאַרהיטנדיק מיטלען אַזאַ ווי ניטרידינג, דרוק טעמפּערינג און פּאַלישינג, אַ פורעם מיט אַ עקסטענדעד לעבן און ימפּרוווד קאַסטינג קוואַליטעט איז אַטשיווד. די הצלחה פון דעם פּרויעקט ילאַסטרייץ טאָנסעט ס היסכייַוועס צו קוואַליטעט און כידעש.